Breve descrizione del progetto di costruzione

In connessione con lo sviluppo di una situazione di emergenza nella zona causata dalla decompattazione del terreno nella zona vicino al tunnel delle sezioni dismesse dei tunnel (binari I e II), è stato svolto un lavoro di ricerca. Lo scopo del lavoro di ricerca e scientifico svolto è stato quello di determinare le cause ed effettuare una previsione dei fenomeni negativi nel sistema “array - tunnel allagati”. Gli studi geofisici condotti indicano che i processi nel sistema massiccio del tunnel sono lungi dall'essere stabilizzati. Sulla base delle relazioni presentate, sulla base di suggerimenti e raccomandazioni, opzioni per lo svolgimento del lavoro riempimento delle gallerie e consolidamento della massa di terreno con relativo studio di fattibilità, volto a garantire la stabilizzazione del sistema e condizioni affidabili per il funzionamento e lo sviluppo delle infrastrutture urbane. Sono state presentate all'esame le opzioni sviluppate per eseguire lavori di riempimento dei tunnel e di messa in sicurezza della massa del terreno. Rha sviluppato un progetto di riempimento delle gallerie e consolidamento della massa di terreno al fine di localizzare la zona di insediamento del territorio. La profondità delle gallerie in tutta l'area di lavoro varia da 64 a 88 m. La lunghezza delle aree allagate è di 535,5 m nel tunnel I binario, 474,0 m nel tunnel I binario. La progettazione dei tunnel di distillazione è costituita da un rivestimento esterno in tubi di ghisa 06,0/5,6 me da uno interno in cemento armato. un guscio con isolamento metallico attorno al perimetro sotto forma di lamiera metallica di spessore 8 mm ancorata nel calcestruzzo. Il progetto prevede:riempimento con soluzione di processo con drenaggio simultaneo dalle gallerie allagate del binario I nel tratto da PK 180+33,4 a PK185+66,93 e del binario II nel tratto da PK 180+93,1 a PK 185+67,05; Constabilizzazione della massa di terreno nella zona di massimo cedimento (sezione 320x30m da PK181+64 a PK 184+81,16) mediante realizzazione di terreno-cemento pilastri con tecnologia collar e consolidamento del terreno con il metodo Jet Grouting. 

Breve descrizione delle condizioni di costruzione

Geomorfologicamente l'area di costruzione è limitata alla pianura Prinevskaya. La rete idrografica della regione appartiene al bacino del Mar Baltico. Le quote assolute della superficie terrestre secondo i dati altimetrici delle teste pozzo vanno da 21,50 a 23,84 m. La struttura geologica e litologica del sito all'interno della profondità di perforazione nuova e d'archivio di 142,0 m comporta: Depositi tecnogenici (t IV) - terreni sfusi. Lo spessore esposto dei sedimenti varia da 0,5 a 6,2 m, la loro base è intersecata a profondità da 0,5 a 6,2 m, quote assolute da 15,3 a 22,7 m. Sedimenti biogenici (b IV) - nel territorio in esame sono rappresentati da suoli torbosi. Lo spessore rivelato dei sedimenti è 0,6 m, loro la base è stata attraversata ad una profondità di 3,6 m, la quota assoluta della base dello strato è stata di 19,2 m. Depositi lacustri-glaciali (lg III). Lo spessore esposto dei sedimenti varia da 23,1 a 34,6 m, la loro base è intersecata a profondità da 25,0 a 35,8 m, quote assolute da -13,7 a -4,2 m. Depositi glaciali dello stadiale Luga (g III lz). Lo spessore esposto dei sedimenti varia da 2,7 a 12,0 m, la loro base è attraversata a profondità da 36,0 a 43,0 m, quote assolute da -19,3 a -13,7 m. I depositi lacustri-glaciali sono indivisi (1d N-1Shch. Lo spessore esposto dei depositi varia da 1,4 a 18,5 m, la loro base è intersecata a profondità da 39,7 a 59,8 m, quote assolute da -36,5 a - 17,7 m. Depositi della Morena di Mosca (g II ms). Lo spessore esposto dei sedimenti varia da 1,2 a 17,0 m, la loro base è intersecata a profondità da 43,0 a 65,0 m, quote assolute da -41,6 a -21,2 m. Depositi lacustre-glaciali e fluvio-glaciali (lg,f II dn-ms). Lo spessore esposto dei sedimenti varia da 16,0 a 76,0 m, la loro base è intersecata a profondità da 59,0 a 121,0 m, quote assolute da -98,4 a -37,2 m. I depositi del Proterozoico superiore di Kotlin (V kt2-2) sono rappresentati da argille siltose grigio-verdastre di consistenza solida. Lo spessore esposto dei sedimenti varia da 1,9 a 32,0 m, la profondità dei depositi varia da 85,0 a 142,0 m e le altitudini assolute vanno da -119,4 a -61,1 m.

Caratteristiche delle condizioni idrogeologiche delle costruzioni

Dal punto di vista idrogeologico, all'interno dell'area di lavoro è presente un complesso acquifero sopramorenico (un orizzonte di acque sotterranee, acque provenienti da lenti e interfalde sabbiose, sporadicamente distribuite in argille sabbiose lacustri-glaciali, argille) e un acquifero intermorenico, rappresentato da , sabbie di medie dimensioni contenenti acque in pressione. Il complesso acquifero sopra-morale è sviluppato ovunque, confinato nelle sabbie depositi glaciolacustri, nonché strati sabbiosi e argillosi sabbiosi nello spessore dei depositi tecnogenici. Il complesso è rappresentato da terreni limosi, sabbie fini e medie e terreni ghiaiosi-ciottolosi saturi d'acqua. L'acquitardo inferiore è costituito dai suoli della morena di Luga. La falda freatica al momento della perforazione è stata rilevata a una profondità compresa tra 1,7 e 3,0 m, ass. livelli da 18,5 a 22,3 m. Il complesso acquifero è alimentato dalle precipitazioni e dal deflusso dell'acqua di fusione e piovana. Il complesso acquifero è prevalentemente a flusso libero. In alcune aree in cui le sabbie si trovano sotto suoli con basse proprietà di filtrazione - argille e argille fasciate - si può formare una pressione locale delle acque sotterranee (raggiunge 22,0 m). Il complesso acquifero intermoranico è confinato alle sabbie dei depositi lacustri-glaciali e fluvio-glaciali, ed è stato scoperto a profondità comprese tra 41,8 e 74 Ohm. Il complesso è rappresentato da sabbie limose, fini, medie e ghiaiose, terreni ciottolosi, saturi d'acqua, pressati (la pressione arriva fino a 65,6 m). Secondo i risultati dell'analisi chimica dei campioni d'acqua del complesso della falda acquifera morenica in relazione al calcestruzzo (grado W4) di normale permeabilità secondo SNiP 2.03.11-85, non sono aggressivi in ​​termini di contenuto di alcali caustici, Valore pH e contenuto di solfati e leggermente aggressivo in termini di contenuto di anidride carbonica aggressiva. In conformità con GOST 9.602-2005, le acque sotterranee sono caratterizzate da un'elevata attività corrosiva in relazione alle guaine dei cavi in ​​piombo e alluminio. Secondo i risultati dell'analisi chimica dei campioni d'acqua del complesso acquifero intermoranico in relazione al calcestruzzo (grado W4) di normale permeabilità secondo SNiP 2.03.11-85 in termini di contenuto di alcali caustici, valore pH e contenuto di solfati, non sono aggressivi e in termini di contenuto di anidride carbonica aggressiva sono leggermente aggressivi. In conformità con GOST 9.602-2005, acqua della falda acquifera inter-moaine Il complesso è caratterizzato da un'elevata attività corrosiva nei confronti delle guaine dei cavi in ​​piombo e alluminio. In conformità con GOST 9.602-2005, i terreni hanno una corrosività media nei confronti dell'acciaio al carbonio e a bassa lega. Secondo SNiP 2.03.11-85, Tabella 4, nelle zone normali e umide, i terreni non sono aggressivi nei confronti delle strutture in cemento e cemento armato

Soluzioni progettuali

Prima di iniziare i lavori di riempimento dei tunnel con la soluzione tecnologica si sta installando cemento armato. architravi e cancelli nei tunnel dismessi nella sezione della stazione della metropolitana. su PC 180+12,45 e PC 180+10,45 rispettivamente dei tunnel superiore e inferiore. Il riempimento del tunnel I viene effettuato tramite pozzi verticali n. 1-52 (52 pz.), perforati da una macchina rotativa lungo l'asse del tunnel con un passo di 10 m da PK 180+33,4 a PK 185+66,93 con una profondità da 58 a 70 m, con fissaggio simultaneo delle pareti del pozzo con tubi di rivestimento 0426, 325 e 219 mm GOST 10704-91 e cementazione dell'anello. Prima della perforazione del rivestimento del tunnel, una sezione di terreno sopra il rivestimento del tunnel viene iniettata con malta cementizia. La perforazione lungo il rivestimento del tunnel viene eseguita utilizzando il metodo a carotaggio utilizzando punte in metallo duro da 0250 e 173 mm. L'iniezione della soluzione tecnologica nel tunnel viene effettuata in sequenza attraverso ciascuno dei pozzi da 0168 mm con la contemporanea rimozione dell'acqua spostata dal tunnel attraverso i pozzi adiacenti. Il riempimento del tunnel II viene effettuato in due modi: inlungo l'asse del tunnel da PK180+93,1 a PK181+25,06, analogamente al riempimento del tunnel sul binario 10, vengono perforati i pozzi n. 53-55 (Zpcs.) con incrementi di XNUMX m; Ot Viene eseguito l'approfondimento da PK181+25,06 a PK185+67,05 pozzi esistenti n. 10-52. I pozzi vengono perforati sull'arco rovescio utilizzando il metodo del nucleo con punte da 0173 mm e sul rivestimento del tunnel inferiore (II binario) utilizzando un metodo rotatorio con le pareti del pozzo fissate con tubi di rivestimento da 0168 mm. La sezione di terreno sopra l'involucro del tunnel viene iniettata con malta cementizia e perforata lungo il rivestimento del tunnel utilizzando il metodo del carotaggio utilizzando corone da 0140 mm. L'iniezione della soluzione tecnologica nel tunnel avviene attraverso i pozzi 0168 e 108 mm. I pozzi vicini sono progettati per drenare l'acqua spostata dal tunnel. Per stabilizzare la massa del terreno, viene utilizzata una tecnologia a due componenti per fissare la massa in libbra utilizzando il metodo Jet Grouting e creare colonne iniettate utilizzando la tecnologia del collare. La massa di terreno viene messa in sicurezza nella zona di massimo cedimento in un'area di 320"30 m (lungo l'asse della galleria da PK 181+64,00 a PK184+81,16). I pali terra-cemento da 01 Dm con una profondità di 25,0 m (2290 pezzi) sono sfalsati con un passo di 2,0 m. Le colonne del colletto con una profondità di 5-5 me 64 m sono costruite da un impianto di perforazione in modo rotatorio secondo uno schema a scacchiera con una distanza tra i pozzi di 90 m di fila e 6 m tra le file. Il numero di file di pozzi è 5 su ciascun lato del tunnel e una fila sopra il tunnel. L'iniezione di una soluzione idrofila a base di una sospensione nanometrica di silice colloidale viene effettuata ad una profondità compresa tra 2 e 50 m. Per controllare la qualità del lavoro svolto, viene fornito il monitoraggio delle condizioni delle strutture di tenuta, del massiccio e della superficie. L'impatto del metodo di lavoro sull'area circostante è stato calcolato utilizzando il pacchetto software Plaxis 3D Foundation. Il pacchetto software per calcoli geomeccanici "Plaxis" è progettato per risolvere problemi geomeccanici complessi utilizzando il metodo degli elementi finiti in formulazioni piane, assialsimmetriche e spaziali, utilizzando modelli lineari elastici, elastoplastici e viscosi-creep di mezzi deformabili. Viene fornita la modellazione delle fasi di lavoro. Il pacchetto software per i calcoli geomeccanici “Plaxis” è certificato dallo Standard statale della Russia, certificato n. ROSS NL.ME20.H019 80. Sui tunnel I e ​​II PK180+12,45 e FIK180+10,45 rispettivamente è prevista l'installazione dei portoni ZT-D 1504A ad azionamento meccanico. Il telaio dell'otturatore è un alloggiamento monolitico.6. struttura (cemento B25 W8 F50) lunga 2,0 m. Il tunnel è riempito con la soluzione tecnologica MEYCO MP 367 FOAM (una resina per iniezione di silicato di urea bicomponente che non contiene solventi ed è destinata al riempimento rapido di cavità e alla stabilizzazione delle masse di terreno). I componenti vengono forniti pronti all'uso e vengono pompati sotto pressione proporzionalmente in rapporto volumetrico 1:1 con l'ausilio di una pompa iniezione bicomponente dotata di ugello miscelatore statico installata nel corpo del packer. L'iniezione della zona di fondo pozzo dei pozzi sopra il guscio del tunnel viene effettuata con una soluzione rinforzante di Rheocem 650 (cemento Portland altamente macinato per iniezione in roccia e terreno) con un indicatore di A/C = 1,0 e A/C = 3,0 con ultrafine Cemento Portland Rheobuild 2000PF. L'iniezione delle colonne con collare viene eseguita con una soluzione idrofila Meuso MP 320 a base di una sospensione manometrica di silice colloidale. La soluzione ha una bassa viscosità, non contiene solventi ed è destinata all'iniezione nella roccia e al rafforzamento di terreni sabbiosi e limosi. Il tempo di gelificazione viene regolato modificando la quantità di acceleratore di presa Meuso MP 320 introdotto nel componente. Per consolidare il terreno mediante il metodo della cementazione a getto viene utilizzata una malta cementizia a base di cemento Portland M400 (A/C = 1:1) con il complesso additivo KDSTs.