スペースプランニングソリューション

設計された建物の平面寸法は 66.2×59.5m、建物の高さは PP 段階で想定した標高に相当し、計画地盤面から 17.9m となる。 建物への入り口は、大通りの側に設計された広場から構成されています。 北西側のファサード側には、移動制限者（MGN）の車用のスペース25台を含む3台分の臨時駐車場が整備されています。機能的には、プールルームは次のレベルに分かれています。 –3.900 プールを整備するための技術室 (化学水処理室)、更衣室とシャワーを備えた職員用休憩室、在庫室、勤務中の配管工の部屋、勤務中の電気技師の部屋があります。高度で –2.700 プール設備用の技術室（換気室、水量測定装置、薬品保管室、非常用発電機設置室）があります。高度で –0.900 ホールのあるロビーエリア、セキュリティルーム、ワードローブ、コントロールルーム、バスルーム、MGN 用バスルーム、受付デスク、MGN 用エレベーター、関連スポーツ用品を販売するキオスクがあります。高度で ±0.000 ボウルが 25,6 つあり、25 つは XNUMXxXNUMXm です。 12,5 x 7,5 mのボウルが2つ、すべてのボウルにシャワー付きのロッカールーム、水着を乾燥させる部屋、XNUMX人用のMGN用のロッカールームとシャワー、シャワー付きのコーチと審判用のロッカールーム、ジャッジルーム、「ドライ」部屋 » 在庫室を備えた水泳と振り付け、バイパス経路に窓のある当直看護師の部屋、実験室、洗浄機器の保管室、バイパス経路上の在庫室。高度で +4.200 管理施設、48 席のカフェ、待合室のある診療所があります。高度で +8.400 管理室、バスルーム、清掃用具の保管室があります。高度で +12.600 給排気室、排気換気室、機械室、ボイラー室、主配電盤、技術室があります。屋根の構造には3つのタイプがあります。 1. 開閉可能な屋根（標高） +17.000): 鉄筋コンクリートスラブ、コンクリート法面形成スクリード、ジオテキスタイル保護層、屋根用カーペット、ジオテキスタイル分離層、ペノプレックス断熱材、ジオテキスタイル分離層、レベリング砕石砂スクリード、舗装スラブ。 2. 鉄筋コンクリートスラブ上のアスファルトポリマー屋根：Utofol の防湿材、膨張粘土斜面、ISOVER 断熱ボード、PVC 膜 PLASTFOIL をベースとした屋根材および防水カーペット。 3. プロファイル金属シート（トラス上）上のアスファルトポリマー屋根：Utofol の防湿層、膨張粘土斜面、断熱ボード ISOVER、PVC 膜 PLASTFOIL をベースとした屋根および防水カーペット。プロファイルされた床材 (Н75-750х08) は、セルフタッピング ボルトで母屋に取り付けられ、トラスの上弦のレベルで垂直および水平接続されます。 ピッチ 3,0 m の母屋は、長方形断面 (200x100x6) の曲げ溶接プロファイルで作られています。 接続は、曲げ溶接された正方形断面プロファイル (100x4) から作られます。 母屋は M180 ボルトを使用してトラス (140x8x16) に固定されます。  仕上げ設備 プールのボウルとバイパス経路の仕上げは、これらの目的のために認定された特別なセラミックタイルで行われます。すべてのウェットルームには、吊り下げられたスラット天井 (アルミニウム、耐湿性) が備わっています (仕上げシートを参照)。

ファサードの建築ソリューション

設計された建物のファサードの建築デザインは、スポーツ施設のスタイルに対応しています。ファサードのデザインには、最新の省エネ素材と構造が使用されています。外部フェンス: - レベル +4,050 までの外部囲い構造として、鉄筋コンクリート擁壁で支えられた厚さ 250 mm の固体レンガ製の自立壁が提供されます。 ISM-facade の換気ファサード IS-5KN のサブシステムはレンガ壁に取り付けられ、表面材は磁器石器スラブです。 - +4,050マーク以上 - 複合外装パネルを使用した「ISMファサード」システムの換気ファサード（建物の正面玄関の外装および避難階段のボリュームとして）。基本はArmaxタイプのヒンジ付き「サンドイッチ」パネル、明るい色、厚さ150mmです。サンドイッチ パネルはスチール ピンを使用して金属レベリング フレームに固定されます。 - ステンドグラスの構造と窓 - 二重窓。建物の全周に沿って、屋根には欄干の形をしたフェンスがあります。

 建物の構造

このプロジェクトで採用された設計ソリューションは、SNiP 2.08.01-89*、SNiP II-12-に準拠した、建物の構造的信頼性、建物の必要な熱保護、火災安全性、および音響快適性のレベルを保証します。 77、SNiIII II.3-79***、SNiP II-22-81。すべての荷重と衝撃は、SNiP 2.01.07-85* に従って受け入れられます。積雪荷重Sは1,8kPa（第3エリア）とします。かぶりの高さに差がある箇所では雪袋を考慮した係数をS値とします。風圧の標準値は W = 0,30 kPa (SNiP 2.01.0182 - 領域 II) です。 - 推定月平均気温 -26°С (SNiP 2.01.01-82)。凍結深さ d = 1,45 m。床にかかる有効な標準荷重は 4,0 kPa、2,0 kg/m2 です。建物クラス – II。耐火等級 – II。図面は規制文書に従って作成されました: SNiP 2.01.07-85*「荷重と衝撃」、SNiP 2.02.03-85*「杭基礎」、SNiP 2.02.01-85「基礎と基礎」、SNiP 3.02.01。 87- 52* 「地球の構造。基礎と基礎」 SNiP 01-2003-3.03.01 「コンクリートおよび鉄筋コンクリート構造物」、SNiP 87-11* 「耐荷重および囲い構造物」、SNiP 23-81-XNUMX* 「鋼構造物。建物と基礎の共同計算は、SCAD (Structure) ソフトウェア パッケージを使用して実行されました。 CAD@11.1)。計算結果によると、最大沈下値は16,4mmとなります。建物の傾きもありません。システム安定性マージン係数は 5,8 です。 

 0.000未満の建設

 第四紀の堆積物は、掘削深さ (20,0 ～ 22,0 m) 内のサイトの地質構造に関与しています: テクノジェニック (tg IV)、海洋および湖沼 (m,l IV)、バルト氷河湖の氷河湖 (lg III b) 、氷河のルーガモレーン（g III lz）、湖沼氷河のルーガとモスクワの地平線（lg III lz および lg II ms）。敷地内の厚さ1〜1,6 mの技術堆積物（tg IV）バルク土壌（IGE 2,1）は、砂利、レンガの破片、植物の残骸を含む木材を含む砂および砂質ロームで表されます。バルク土壌サンプルの燃焼中の損失は 1 ～ 3% です。腹筋 バルク土壌の底部の標高は 3,8 ～ 3,1 m、海洋および湖沼の堆積物 (m,l IV) は、水で飽和した中密度のシルト質砂 (IGE 2)、水で飽和した中密度の泥炭質土壌 (IGE 3) で表されます。 ）、まれに植生プラスチックの残留物を含むシルト質砂質ローム（IGE 4）、および北東では層が不明瞭で流動性プラスチックの軽いシルト質ローム（IGE 5）。海洋および湖沼の堆積物の底部は、深さ 3,6 ～ 4,1 m、絶対深さで露出しました。 1,7～0,8mをマークします。 堆積物の厚さは 1,8 ～ 3,5 m で、氷河湖の湖岸氷河堆積物 (lg III b) は、重いシルト質の縞模様の流動ローム、北東 (IGE 6) によれば非常に軟らかい可塑性、および軽いシルト質の層状堆積物で表されます。流体可塑性ローム、NE (IGE 7) によると軟質プラスチック。 湖氷河堆積物の基部は、深さ 10,5 ～ 11,7 m、絶対深さで切り取られました。 マークはマイナス 4,9 ～ マイナス 6,9 m、厚さは 6,5 ～ 8,1 m でした。ルーガ地平線 (lg III lz) の湖沼氷河堆積物は、プラスチック砂層 (IGE 8) を伴うシルト質砂質ロームと、砂層を伴う緻密なシルト質砂によって表されます。水で飽和したローム (IGE 9)。 湖氷河堆積物の基部は、深さ 15,0 ～ 17,2 m、絶対深さで切り取られました。 標高マイナス 9,7 ～ マイナス 11,6 m で、厚さは 3,7 ～ 6,7 m であった。ルーガ モレーン (g III lz) の氷河堆積物は、北東では、砂利を伴うシルト質の砂質ローム、砂の巣のある小石、プラスチックで表されます。耐火物 (IGE 10)、砂利を含むシルト質の砂質ローム、硬い砂の巣を持つ小石、北東では半固体 (IGE 11)。井戸 9681 ～ 9683 では、氷河堆積物が深さ 20,0 ～ 22,0 m、最大 XNUMX m まで浸透しました。 標高マイナス14,8～マイナス16,7メートル。 被覆されていない厚さは３．７〜７．０μｍであった。 井戸 9684 および 131 では、堆積物の底が深さ 18,5 m、絶対値で切り取られました。 標高マイナス 13,2 ～ マイナス 14,0 m では、堆積物の厚さは 2,7 ～ 2,9 メートルで、イリノイ州と北東部によると、モスクワ地平線の湖沼氷河堆積物は、層状で耐火性の軽いシルト質ロームで表されています (IGE 12)。 堆積物を深さ 20,0 m、絶対値まで通過させました。 標高マイナス14,7～マイナス15,5メートル。 露出した堆積物の厚さは 1,5 μm であった。 調査資料から次のように、付録 B SP 11-105-97 に従って、建設現場は工学地質条件の複雑さのカテゴリーに従って分類できます。 - 特定された工学地質要素の数に応じて - III ; - 土壌特性の重大な変化の場合 - II へ。 - 工学的地質学的プロセス、特定の土壌および技術的影響がない場合 - I に。その結果、設計決定の採用に影響を与える要因という観点から見た複雑さのカテゴリーは II として決定されるべきである。敷地を構成する土壌は、次の構造特性によって特徴付けられます。 バルク土壌は、組成と密度が不均一で、粗い材料や有機物が含まれており、隆起特性を示します。シルト質砂 (IGE 2) とシルト質砂質ローム (IGE 4) は、動的荷重の影響で自然の組成が破壊されると流砂状態に変わります。振動力学的探査の結果によれば、これらは動的に不安定な土壌です。 泥炭土壌 (IGE 3) は、外部荷重の影響で著しく不均一に圧縮され、ヒービング特性を持ちます。ローム (IGE 5、6) はチキソトロピー性の土壌であり、機械的影響や動的荷重の影響により自然構造が破壊され、支持力が低下します。 GOST 25100-95 による相対隆起変形によれば、シルト質砂 (IGE 2) およびローム (IGE 5、6) は高度および過剰隆起土壌として分類され、砂質ローム (IGE 4) は中程度隆起土壌として分類されます。 。水文地質学的には、検討中の地域は、自由表面を有する地下水と圧力水の存在によって特徴付けられます。自由表面を有する地下水は、バルク土壌および泥炭土壌、海および湖沼および湖沼氷河粘土質土壌の砂および砂質シルト質層に限定されている。 掘削期間中、深さ 1,8 ～ 2,3 m で自由表面の地下水が記録されました。 腹筋に。 3,4〜3,0mをマークします。 131 年 1988 月に掘削された井戸 0,2 では、深さ XNUMX m、絶対深さで地下水が記録されました。