线性设施的技术和设计解决方案

设计文件规定对路堤墙进行重大检修。 大修的主要解决方案包括：路堤墙的大修； 改变技术人行道沿路堤行车道的地表排水系统，改变技术人行道向行车道的横向坡度； 将地表水排入路堤行车道内重建的雨水井； 修复工作地点的道路结构，确保路堤墙的防渗性； 重组分隔车道与技术人行道的边石； 恢复下层人行道的路面结构； 工地巷道沥青混凝土路面和技术路面瓷砖路面的修复； 楼梯区域花坛的布置。 技术人行道横向坡度取20-60‰，下层人行道——滨海人行道横向坡度取20‰。 纵向剖面与现有剖面接近。 雨水井重建和工作后修复场所的巷道路面结构，以确保土壤抗渗性：A 型热致密细粒沥青混凝土，I 级，粘性沥青 BND 60/90，GOST 9128-2009，- 5,0 厘米； 沥青混凝土热致密粗粒 A 型，I 级，粘性沥青 BND 60/90，GOST 9128-2009，- 6,0 cm； 土工格栅 40/17； 热多孔粗粒沥青混凝土，I 级，粘性沥青 BND 60/90，GOST 9128-2009，- 12,0 cm； 碎花岗岩等级 1000，分数 40-70，带夹板，GOST 8267-93, 25607-2009 - 22,0 cm； 细砂（粉粘土含量5%），Kf≥3m/天，GOST 8736-93*，- 30,0 cm（用于拆除连接处的恢复区域和工程后的恢复，以确保土壤不渗水）。 修复后的技术路面结构：铺路板 GOST 17608-91*，- 8,0 厘米； 干水泥砂混合物 GOST 23558-94 - 4,0 cm； 碎花岗岩等级 800，分数 40-70，带铆钉，GOST 8267-93, 25607-2009 - 29,0 cm； 在现有的沙床上。 下层待恢复的路面结构 - 沿海路面：热砂致密沥青混凝土 G 级 II，GOST 9128-2009 - 3,5 cm； 热砂高孔隙沥青混凝土 I 级，GOST 9128-2009 - 4,0 cm； 碎花岗岩等级 800，分数 40-70，带夹板，GOST 8267-93, 25607-2009 - 15,0 cm； 细砂，Kf≥3m/天，GOST 8736-93*，- 30,0 cm。工作结束后，计划将路面铣削至全宽（Bolsheokhtinsky 桥方向）并铺设顶层沥青混凝土：热致密细粒沥青混凝土 A 型，I 级，粘性沥青 BND 60/90，GOST 9128-2009，- 5,0 cm； 用于分隔车道、人行道的侧石 - 1GP、3GP，在人行横道的部分 - GPV。 景观美化提供草坪的安装，包括草坪。 形成总面积1455平方米的护堤，并引入一层2厘米厚的植物土。这一段路堤的工作设计是在20年至1967年期间制定的 施工于1970年至1981年间分阶段进行。 大修段总长794,7m。 保护海岸免受波浪和冰的影响，防止侵蚀； 支撑岸坡并感知路堤行车道上车辆和沿墙人行道上行人的土体侧压力； 建筑装饰了河岸，是城市历史中心堤坝群的一部分。 路堤在上层为高速公路上的车辆提供通道，在下层为人行道上的行人提供通道。 下层墙檐口顶部水平面设置宽6,0m的人行道。 人行道的路面为沙质回填土上的沥青混凝土。 下层的排水通过位于上层墙壁上的排水井进行。 下层的墙壁由 870 毫米高的花岗岩护墙保护。 斯维尔德洛夫斯克 emb 的车道。 宽度为 20,0 m，与下层人行道隔开一条 2,80-6,0 m 宽的混凝土路面技术人行道，更靠近街道 - 宽度可变的 2,80-21,5 m 草坪。

根据对结构水面和水下部分的检查结果以及对其技术状况的评估，确定：

1. 路堤墙主要承重构件（钢筋混凝土桩和预制整体式格栅构件）的现状令人满意。 不存在可见损坏的轴承元件（裂纹、保护层破坏、钢筋暴露、浸出痕迹和混凝土碳化）。 例外的是安装在斜坡下平台正面表面的预制砌块，观察到混凝土被破坏，钢筋裸露。 这些缺陷根据第三类故障的耐久性条款进行表征。
2. 上、下层路堤墙和边坡花岗岩覆层的现状以第三类断层的耐久性为特征。
3. 路堤墙上层人行道的运输和使用状况，根据交通安全条件，其特征为B类。
   

 路堤墙检修的项目文件规定： 保留现有规划的路堤高层解决方案； 改变技术人行道现有的地面排水系统，在技术人行道上设置一个朝向车行道的横向坡度； 消除路堤勘察过程中发现的缺陷。 现有路堤墙体按倒塌棱柱规范临时荷载 2,0 t/m2 设计。 对比分析表明，在现有路堤墙规划高度方案条件下，2,0t/m2荷载的影响超过了现行标准规定的A14和H14荷载的影响。

 路堤墙的基本修复包括以下综合工程：

1. 下层、上层和斜坡墙壁花岗岩饰面的检修（修复）。
2. 确保现有路堤墙体抗渗的措施。
   

水面以上部分的路堤墙花岗岩饰面需全面清理和接缝。 为了消除此类缺陷，设计文档规定了以下类型的工作：

1. 去除前表面的污染物。
2. 使用垫圈清洁前表面上难以去除的污染物。
3. 使用基于 TsMID-3GSh 组合物的修复化合物接合路堤墙的接缝，并用丝束将接缝填缝至 2,5 厘米的深度。
   

在有限的区域（主要是在膨胀缝处）发现了花岗岩覆层板脱落、裂缝和碎裂等形式的覆层缺陷。 设计文件规定了消除膨胀缝区域覆层的损坏，这是与膨胀缝本身的修复一起进行的。 如果路堤发生温度变形，修复后的膨胀缝将可以避免接缝附近区域花岗岩覆层的破裂。 接缝设计：垂直密封——用聚氨酯带密封预制块之间的接缝，并用NO-68-1橡胶沿块体前缘密封接缝，并用HUS-HR（喜利得）螺丝锚栓将块体紧固到混凝土上； 垂直密封 - 使用聚氨酯束密封铰接覆层花岗岩板之间的接缝，并使用聚氨酯双组分密封胶泥 TEKTOR-203 (TU 5772-001-50002263-98) 或双组分密封胶从正面切割接缝。成分聚硫（thiokol）固化密封剂 AM-05，可填充接缝深度达 10 毫米。 接缝宽度不大于20毫米。 铰接花岗岩覆层中以小损失和碎片形式出现的缺陷会受到基于聚酯树脂的组合物的塑炼。 檐口和女儿墙的石材有裂缝和缺口的，必须按照技术规范进行更换。

为了修复损坏的孔眼，项目文件规定了以下类型的工作：

1. 拆除受损眼部区域的花岗岩覆层石（已安装的覆层板、巨大的檐口和护墙石）。 
2. 拆除（切割）受损眼睛的金属结构。
3. 使用喜利得化学锚栓胶囊将新制作的孔眼的金属结构（涂有两层 A 级煤焦油清漆）安装到钻孔中。
4. 安装铰接花岗岩覆层、檐口和女儿墙。
   

在水下穿越区域，安装了“请勿抛锚”沿海信号标志（GOST 26600-98），但目前已丢失。 为了消除上层墙后现有的沉降和下陷并防止其随后发生，大修设计文件制定了确保路堤墙土体抗渗性的措施，包括恢复现有后桩结构的连续性排：在现有结构后面和上层的墙壁上安装一个额外的实心桩排，拉森 IY 10,0 和 14,0 m 长的板桩。浸入式板桩 - 高频振动驱动器。 为了排出附加的连续桩排中的水，在每第三个板桩上布置一个排水孔。 在顶部，额外的连续桩排板桩与整体钢筋混凝土相结合。 帽梁。 盖梁底部标记取现有格板底部标记(+)3(BS)。 盖梁的厚度等于格栅板的厚度 - 1,200 厘米。盖梁的混凝土 - B70 F25 W200。 6 层 Mostoplast 的伸缩缝沿盖梁的长度布置。 接缝宽度不大于3毫米。 接缝间距不大于20m。 (+) 30,0 (BS)，为了减少土体的主动压力，现有的路堤施工设置了卸荷板：在棱柱上铺设了 3 厘米厚的预制钢筋混凝土板，用于碎石准备回油过滤器反向安装。 此外，设计文档还提供了在回流过滤器的盖杆后面的装置。 回油过滤器设计：碎石倾倒式过滤器。 01,60-3 到埃尔。 (+) 95,04 (BS) - 封顶木材准备工作的底部； CGM 的倾销高达 el。 (+) 5 (BS) - 格板顶部； 铺设在平整的表面土工合成材料 Dornit 上； 将砂子倾倒到道路结构底部，逐层压实。