建设对象简要说明

针对因隧道退役路段（一号线和二号线）近隧道区土壤压实而导致该地区出现紧急情况的情况，开展了研究工作。 所进行的研究和科学工作的目的是确定“大规模淹没隧道”系统中的原因并预测负面现象。 进行的地球物理研究表明，“隧道质量”系统中的过程远未达到稳定状态。 根据提交的报告，根据意见和建议，制定工作方案 填充隧道和固定土体并进行可行性研究，旨在确保系统的稳定性和可靠的运行条件以及城市基础设施的发展。 已制定的隧道填充和土体固定工程方案已提交审议。 右制定了一个填充隧道和固定土体的项目，以定位该领土的沉积区。 整个施工区域的隧道深度为64至88m。 Ⅰ线隧道淹没路段长度为535,5 m，Ⅰ线隧道淹没路段长度为474,0 m。 蒸馏隧道的设计是外衬为 06,0 / 5,6 m 铸铁管，内衬为钢筋混凝土。 外壳周围有金属绝缘层，采用 8 毫米厚的金属板形式固定在混凝土中。 该项目规定：填充工艺溶液并同时排水 PK 180+33,4至PK185+66,93路段的I轨道及PK 180+93,1至PK 185+67,05路段的II轨道被水浸的隧道； 和通过建造水泥土来稳定最大降水区的土体（从 PK320+30 到 PK 181+64 的 184x81,16m 部分） 使用套筒技术的柱并使用喷射灌浆方法“喷射灌浆”固定土壤。 

施工条件简述

从地貌上看，施工地点仅限于普里涅夫斯卡亚低地。 该地区的水文网络属于波罗的海盆地。 根据井口高度参考的地球表面绝对标记范围为21,50至23,84 m。 在新钻探和档案钻探深度 142,0 m 范围内，该场地的地质和岩性结构包括以下内容： 技术沉积物 (t IV) - 散装土壤。 矿床出露厚度为0,5～6,2 m，底部交叉深度为0,5～6,2 m，绝对深度为15,3～22,7 m。 生物沉积物 (b IV) - 在所考虑的区域中以泥炭土为代表。 沉积物出露厚度0,6m； 穿越底部深度为3,6m，层底绝对标高为19,2m。 湖泊-冰川沉积物（lg III）。 矿床出露厚度为23,1～34,6 m，底部交叉深度为25,0～35,8 m，绝对标记为-13,7～-4,2 m。 卢加体育场 (g III lz) 的冰川沉积物。 矿床出露厚度为2,7～12,0 m，底部交叉深度为36,0～43,0 m，绝对标度为-19,3～-13,7 m。 未分割的湖泊-冰川沉积物（1d H-1Sch。沉积物的暴露厚度为 1,4 至 18,5 m，其底部交叉深度为 39,7 至 59,8 m，绝对标记为 -36,5 至 - 17,7 m 莫斯科冰碛的沉积物（g II ms）。 矿床出露厚度为1,2～17,0 m，底部交叉深度为43,0～65,0 m，绝对标记为-41,6～-21,2 m。 湖泊-冰川和河流-冰川沉积物 (lg,f II dn-ms)。 矿床出露厚度为16,0～76,0 m，底部交叉深度为59,0～121,0 m，绝对标度为-98,4～-37,2 m。 上元古界 Kotlin 沉积物 (V kt2-2) 以坚硬的绿灰色粉质粘土为代表。 矿床出露厚度为1,9～32,0 m，穿透深度为85,0～142,0 m，绝对值为-119,4～-61,1 m。

施工水文地质条件特点

水文地质方面，工作区内存在冰碛上含水层（地下水层、砂质透镜体和夹层水域，零星分布于湖相-冰川砂质壤土、壤土中）和以含压力水的细、中砂为代表的冰碛间含水层。在工作现场是有区别的。 上面的冰碛含水层复合体随处发育，仅限于沙地 湖泊-冰川沉积物，以及技术沉积厚度中的砂质和砂壤土层。 该复合体以粉砂、细砂、中砂和饱水的砾石土为代表。 较低的含水层是卢加冰碛的土壤。 钻孔时的地下水位在 1,7 至 3,0 m 深度处记录，绝对值。 标记从 18,5 到 22,3 m。 含水层由大气降水以及融水和雨水径流补给。 含水复合体主要是无压的。 在某些地区，沙子位于低过滤性能的土壤（壤土和带状壤土）下，可能会形成局部地下水压力（达到 22,0 m）。 层间含水杂岩局限于湖冰沉积和河冰沉积砂中，出露深度为41,8-74欧姆。 该复合体以粉砂、细砂、中砂和砾石砂、卵石土、水饱和土、压力土（压力高达 65,6 m）为代表。 根据 SNiP 4-2.03.11 对上述冰碛含水层复合体的水样与正常渗透性混凝土（W85 级）的化学分析结果，它们在苛性碱含量方面不具有侵蚀性、pH值和硫酸盐含量，并且在侵蚀性二氧化碳含量方面具有轻微侵蚀性。 根据 GOST 9.602-2005，地下水对电缆的铅和铝护套具有高度腐蚀性。 根据对符合 SNiP 4-2.03.11 的正常渗透性混凝土（W85 级）的层间含水层复合体水样的化学分析结果，它们在苛性碱含量方面不具有侵蚀性， pH 值和硫酸盐含量，并且在侵蚀性二氧化碳含量方面具有轻微侵蚀性。 根据 GOST 9.602-2005，海间含水层水 复杂的特征，但相对于电缆的铅和铝护套具有高腐蚀性。 根据 GOST 9.602-2005，土壤对碳钢和低合金钢具有平均腐蚀性。 根据 SNiP 2.03.11-85，表 4，在正常和潮湿区域，土壤对混凝土和钢筋混凝土结构不具有侵蚀性。

设计解决方案

在开始使用技术解决方案填充隧道之前 正在进行安装。 地铁站舞台退役隧道中的跳线和闸门分别为上、下隧道的 PK 180+12,45 和 PK 180+10,45。 第 1 条轨道隧道的充填通过 52-52 号直井（10 个）进行，由旋转机器沿隧道轴线钻探，步长为 180 m，从 PK 33,4 + 185 到 PK 66,93 + 58，深度为 70 至 0426 m，同时用套管 325、219 和 10704mm GOST 91-0250 固定井壁，并对环空进行灌浆。 在隧道衬砌钻孔之前，隧道外壳上方的一段土壤会被注入水泥砂浆。 沿隧道衬砌的钻孔采用 173 和 XNUMX mm 硬质合金钻头通过岩心钻进进行。 工艺溶液通过每口 0168mm 井依次注入隧道，同时通过相邻井排出隧道中的水。 II 路径隧道的填充有两种方式进行：沿隧道轴线从PK180+93,1至PK181+25,06，与10号线隧道充填类似，钻53-55(Zsht.)井，步距XNUMXm； 氧PK181+25,06 至 PK185+67,05 现有10-52号井。 仰拱井的钻探采用岩芯法，冠部为 0173 毫米，下部隧道衬砌的斜壁（II 路径）采用旋转法，井壁固定有套管，直径为 0168 毫米。 采用水泥砂浆在隧道外壳上方注入一段土壤，并使用取芯钻头 0140 mm 的取芯方法沿隧道衬砌进行钻孔。 工艺溶液通过0168和108mm井注入隧道。 相邻的水井旨在排出隧道中排出的水。 为了稳定土体，采用了通过喷射灌浆方法固定磅体的双组分技术，并使用项圈技术创建注入柱。 土体固定在 320"30m 断面的最大沉降区（沿隧道轴线从 PK 181+64,00 到 PK184+81,16）。 水泥土桩01 Dm，深度25,0 m，共2290根，错距2,0 m。 套管柱深度为5×5～64m、90m，采用钻机以棋盘状旋转方式施工，井距每排6m，排间5m。 井排数为隧道两侧各2排，隧道上方各50排。 基于纳米胶体二氧化硅悬浮液的亲水溶液的注入在90至XNUMXm的深度进行。 为了控制所执行工作的质量，计划监测密封结构、阵列和日光表面的状况。 使用 Plaxis 3D Foundation 软件包计算工作方法对周围阵列的影响。 地质力学计算软件包“Plaxis”旨在使用平面、轴对称和空间公式中的有限元方法，使用可变形介质的线弹性、弹塑性和粘性蠕变模型来解决复杂的地质力学问题。 提供了工作阶段的建模。 用于地质力学计算的 Plaxis 软件包已通过俄罗斯国家标准认证，证书编号为 ROSS NL.ME20.H019 80。 PK180+12,45 和 FIK180+10,45 隧道 I 和 II 分别安装了带有机械驱动器的百叶窗 ZT-D 1504A。 快门框架为整体式 g.6。 结构（混凝土 B25 W8 F50）长 2,0 m。 隧道内填充了 MEYCO MP 367 FOAM 技术解决方案（一种不含溶剂的脲硅酸盐双组分注射树脂，专为快速填充空腔、稳定土块而设计）。 这些组分可随时使用，并通过安装在封隔器主体中的湿式双组分注射泵以 1:1 的体积比按比例在压力下泵送，该泵配备有静态混合器喷嘴。 使用 Rheocem 650（用于注入岩石和土壤的高磨硅酸盐水泥）增强溶液对隧道外壳上方的井底区域进行注入，W / C = 1,0 和 W / C = 3,0，使用 Rheobuild 2000PF超细研磨硅酸盐水泥。 套筒柱注入基于测压胶体二氧化硅悬浮液的 Meuso MP 320 亲水溶液。 该溶液粘度低，不含溶剂，旨在注入岩石中并加固沙质和粉质土壤。 通过改变添加到组分中的 Meuso MP 320 促凝剂的量来控制凝胶时间。 为了通过喷射灌浆的方法固定土壤，使用以波特兰水泥 M400（W / C = 1：1）为基础的水泥砂浆，并使用复合添加剂 KDSC。